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用于无线能量传输的高效率半导体激光器设计

李娟 俞浩 虞天成 苟于单 杨火木 王俊

李娟, 俞浩, 虞天成, 苟于单, 杨火木, 王俊. 用于无线能量传输的高效率半导体激光器设计[J]. 红外与激光工程, 2021, 50(5): 20210147. doi: 10.3788/IRLA20210147
引用本文: 李娟, 俞浩, 虞天成, 苟于单, 杨火木, 王俊. 用于无线能量传输的高效率半导体激光器设计[J]. 红外与激光工程, 2021, 50(5): 20210147. doi: 10.3788/IRLA20210147
Li Juan, Yu Hao, Yu Tiancheng, Gou Yudan, Yang Huomu, Wang Jun. Design of high efficiency diode laser module for wireless power transmission[J]. Infrared and Laser Engineering, 2021, 50(5): 20210147. doi: 10.3788/IRLA20210147
Citation: Li Juan, Yu Hao, Yu Tiancheng, Gou Yudan, Yang Huomu, Wang Jun. Design of high efficiency diode laser module for wireless power transmission[J]. Infrared and Laser Engineering, 2021, 50(5): 20210147. doi: 10.3788/IRLA20210147

用于无线能量传输的高效率半导体激光器设计

doi: 10.3788/IRLA20210147
详细信息
    作者简介:

    李娟,女,硕士生,主要从事激光无线能量传输发射端半导体激光模块设计方面的研究

    王俊,男,特聘教授,博士生导师,主要从事半导体激光器方面的研究

  • 中图分类号: TN249

Design of high efficiency diode laser module for wireless power transmission

  • 摘要: 激光无线能量传输在无人机、卫星空间站和探月机器人供电等方面具有潜在应用前景,其系统效率成为了其应用的关键瓶颈。为了提高激光无线能量传输系统发射端激光器的电光转换效率、接收端光斑均匀性和有效窗口收光比,提出了用于激光无线能量传输发射端的高效率半导体激光器设计方案。基于合束效率较高的空间合束设计了一套高功率高效率半导体激光系统,接收端光斑不均匀度可优化至0.207,有效窗口内收光比大于94%。搭建了千瓦级激光无线能量传输实验装置,发射端半导体激光系统直接输出矩形光斑,与矩形光电池匹配,提高了电池阵布片率。利用多光束指向性可调节特点,优化了接收端光斑均匀度,有利于提高接收端电池的转换效率及简化电源管理。该设计与研究为激光无线能量传输的实际应用提供了借鉴意义。
  • 图  1  高斯光束的远场光斑和光强分布曲线。(a) 高斯光束的远场光强分布曲线;(b) 高斯光束的远场光斑

    Figure  1.  The far-field spots and intensity distribution curve of Gaussian beam. (a) The far-field intensity distribution curve of Gaussian beam; (b) The far-field spots of Gaussian beam

    图  2  激光系统光学仿真

    Figure  2.  Optical simulation of laser system

    图  3  接收端的光学仿真。(a) 8个子模块输出光束的光场分布;(b)激光系统输出光束在不同尺寸内的光场分布

    Figure  3.  Optical simulation at the receiver. (a) Optical field distribution of output beams from eight modules respectiveliy; (b) Optical field distribution of laser system in different sizes

    图  4  角度偏转对接收端光场分布的影响。(a) 8个子光束分别以不同偏转角度进行优化组合得到的不均匀度分布;(b) 光斑不均匀度达到最小值时的光场分布;(c) 光斑不均匀度达到最大值时的光场分布

    Figure  4.  The effect of angle deflection on the optical field distribution at the receiver. (a) The unevenness distribution was obtained by optimizing the combination of 8 modules with deflection angles respectively; (b) Optical field distribution when the spot unevenness reaches the minimum; (c) Optical field distribution when the spot unevenness reaches the maximum

    图  5  FA柱透镜离焦距离对接收端光场分布的影响。(a)光斑不均匀度和功率占比随透镜移动距离的变化;(b)透镜沿光束传输相反方向移动至出光口(−0.08 m)时的光场分布图,其不均匀度为0.227;(c)光斑不均匀度达到最小值0.218时的光场分布;(d)透镜沿光束传输方向移动距离为0.08 m时的光场分布,不均匀度为0.237

    Figure  5.  The effect of defocusing of FA cylindrical lens on optical field distribution at receiver. (a) The relationship between the unevenness and the moving distance of lens; (b) The optical field distribution when the lens moves in the opposite direction of beam propagation to the beam outlet (−0.08 m), and the unevenness is 0.227; (c) The unevenness reaches the minimum which is 0.218; (d) The optical field distribution of the lens with a distance of 0.08 m in the direction of beam transmission, and the unevenness is 0.237

    图  6  各个模块功率变化对接收端光场分布的影响。(a) 8个模块分别以不同输出功率进行优化组合得到的不均匀度分布;(b) 光斑不均匀度达到最小值时的光场分布;(c) 光斑不均匀度达到最大值时的光场分布

    Figure  6.  The influence of the power variation of each module on the optical field distribution of the receiver. (a) The unevenness distribution was obtained by optimizing the combination of 8 modules with different output power respectively; (b) Optical field distribution when the spot unevenness reaches the minimum; (c) Optical field distribution when the spot unevenness reaches the maximum

    图  7  不同光束的远场光斑和光强分布曲线。(a)短距离LWPT激光系统输出光束在接收端的光强分布曲线;(b) 短距离LWPT激光系统输出光束在接收端的光斑

    Figure  7.  The far-field spots and intensity distribution curve of different beams. (a) The far-field intensity distribution curve of the output beam from diode laser system for short distance LWPT at the receiver; (b) The far-field spots of the output beam from diode laser system for short distance LWPT at the receiver

    图  8  激光系统输出特性。(a)激光系统LIV曲线;(b)激光系统光谱特性随电流的变化关系

    Figure  8.  Laser system output characteristics. (a) LIV curve of laser system; (b) The spectral characteristics of the laser system vs the operating current

    图  9  工作电流下激光系统输出光束传输20 m时有效窗口内的光场分布。(a) 8个子模块输出光束传输20 m的光场分布;(b) 激光系统输出光束传输20 m的光场分布,光斑尺寸为0.44 m×0.49 m

    Figure  9.  Measure of optical field distribution which is transmitted beyond 20 m under working current. (a) Optical field distribution of 20 m transmitted by 8 sub-beams; (b) The optical field distribution of laser system, which is transmitted beyond 20 m, and the spot size is 0.44 m×0.49 m

    图  10  激光系统优化后在传输距离为20 m处的光场分布

    Figure  10.  The optical field distribution of laser system after optimizing, which is transmitted beyond 20 m

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出版历程
  • 收稿日期:  2021-03-08
  • 修回日期:  2021-04-07
  • 刊出日期:  2021-05-21

用于无线能量传输的高效率半导体激光器设计

doi: 10.3788/IRLA20210147
    作者简介:

    李娟,女,硕士生,主要从事激光无线能量传输发射端半导体激光模块设计方面的研究

    王俊,男,特聘教授,博士生导师,主要从事半导体激光器方面的研究

  • 中图分类号: TN249

摘要: 激光无线能量传输在无人机、卫星空间站和探月机器人供电等方面具有潜在应用前景,其系统效率成为了其应用的关键瓶颈。为了提高激光无线能量传输系统发射端激光器的电光转换效率、接收端光斑均匀性和有效窗口收光比,提出了用于激光无线能量传输发射端的高效率半导体激光器设计方案。基于合束效率较高的空间合束设计了一套高功率高效率半导体激光系统,接收端光斑不均匀度可优化至0.207,有效窗口内收光比大于94%。搭建了千瓦级激光无线能量传输实验装置,发射端半导体激光系统直接输出矩形光斑,与矩形光电池匹配,提高了电池阵布片率。利用多光束指向性可调节特点,优化了接收端光斑均匀度,有利于提高接收端电池的转换效率及简化电源管理。该设计与研究为激光无线能量传输的实际应用提供了借鉴意义。

English Abstract

    • 激光无线能量传输(LWPT)指不依赖能源传输线,将激光束传输到指定位置,利用光电转换模块将光能转换成电能,给目标机器供电使其正常运行[1]。LWPT的研究重点是提高系统效率,其中影响效率的主要因素包括激光器的电光转换效率和光束质量、传输效率以及接收电池的光电转换效率等[2-3]。半导体激光器的电光效率是所有激光器中最高的(可高达70%以上)[4-5],波长可依据电池需求进行设计,同时半导体激光器的亮度每8年提升1个量级[6],以半导体激光器作为LWPT发射端的光源具有极大优势。

      2013年美国海军实验室[7]进行了动态LWPT实验,使用中心波长为1.07 μm、输出功率为2 kW的单模光纤激光器,接收端光电池输出功率范围为160~190 W。光纤激光器的电光转换效率低,输出光束在接收端呈高斯分布,光斑均匀性差,导致LWPT系统效率低[8]。实验中光电池阵列为复杂环形设计,阵列尺寸小于光斑尺寸,电池阵布片率较低。2017年山东航天电子技术研究所[9]使用中心波长为808 nm的光纤耦合半导体激光器进行LWPT实验,传输功率为12.1 W。常规半导体激光器光纤耦合损耗在5%~20%之间[10],其输出光束在接收端呈超高斯分布,空间强度分布不均匀。实验中在接收端加入菲涅耳透镜和梯形二次聚光器对光束进行整形,将圆形光斑转换成方形,与方形光电池形状完全匹配,提高了接收端光斑均匀性。在光电池接收功率一致的情况下,接收端光电池的光电转换效率提升范围为6%~7%。计入菲涅尔透镜和梯形聚光镜产生的光学损耗后,接收端光电池的光电转换效率提升范围仅2%~3%。在接收端额外加入光学元件,光学损耗较大、价格昂贵且操作复杂。

      为了提高LWPT系统发射端的电光转换效率、接收端光斑均匀性以及有效窗口收光比,基于空间合束设计了一款高功率高效率半导体激光系统。利用长焦长柱透镜进行二次准直并直接输出,无需光纤耦合,接收端光斑形状与矩形电池相匹配,提高了电池阵布片率。利用多光束指向性可调节的特点将接收端光斑的不均匀度优化至0.207。搭建了千瓦级LWPT实验装置,输出功率为1162 W,接收端电池有效窗口内功率占比大于90%,不均匀度约为0.327。该研究为高功率高效率LWPT的实际应用提供了借鉴意义。

    • LWPT系统由激光发射模块、接收模块以及其他辅助模块组成。发射端输出光束与接收端电池的匹配优化设计可提高LWPT效率,选用激光器的主要考量因素包括激光器的输出功率、电光效率、中心波长等。激光在大气中传输存在由吸收、散射、折射等引起的损耗,在大气窗口中LWPT的常用波长主要有808 nm、1064 nm[11]。不同材料的光伏电池在不同波长的激光照射下的光电转换效率不同[12],以GaAs材料为体系的新型光电池与中心波长为808 nm的激光相匹配,其光电转换效率远大于传统Si材料体系光电池(1064 nm)。此外,中心波长为808 nm、条宽为350 μm的半导体激光单管的效率可高达65%,功率接近20 W[13-14]。半导体激光光源快轴和慢轴方向的光束质量差值大,需要通过合束来平衡光束质量、提高输出功率。半导体激光的合束方法主要有空间合束、偏振合束和光谱合束。空间合束将多个子光束在空间上进行叠加来提高功率,其合束效率在三种合束方法中最高。

      通过前期研究表明,优异的接收端光斑均匀度可以有效提升光电池的光电转换效率,接收端光斑强度分布不均匀将导致光电池转换效率和负载传输效率降低[11]。通常对于光场的不均匀度以光场各点的标准差和平均值的比值$\Delta $E作为其衡量标准[15]

      $$ \Delta E = \dfrac{{\sqrt {{{{{\displaystyle\sum\limits_{j = 1}^n {\left( {{\chi _j} - \overline X } \right)} }^2}} / n}} }}{{\overline X }} $$ (2)

      式中:n表示光斑分为n个辐照度点;χj为光斑各点的辐照度值;$\overline X $为光斑n个点的辐照度均值。为提高电池阵布片率,简化电路,将接收端光电池设计成矩形,电池尺寸为接收端光斑的有效窗口。以高斯光束为例,如图1(a)所示,分别对峰值功率10%、30%、50%处光束的宽度所对应的矩形窗口内的光束不均匀度进行分析,其对应功率占比分别为92%、74%、56%,光斑不均匀度分别为0.853、0.458、0.281。文中也同样会采用以上评判方式对指定光束的有效窗口内的不均匀度进行分析。

      图  1  高斯光束的远场光斑和光强分布曲线。(a) 高斯光束的远场光强分布曲线;(b) 高斯光束的远场光斑

      Figure 1.  The far-field spots and intensity distribution curve of Gaussian beam. (a) The far-field intensity distribution curve of Gaussian beam; (b) The far-field spots of Gaussian beam

    • 短距离能量传输半导体激光器基于单管半导体激光芯片,利用空间合束原理进行设计,其优点是保持一定光束质量的同时获得高功率、高效率输出。为实现高功率高效率LWPT,选用中心波长为808 nm、条宽为350 μm的单管,12个芯片在快轴方向进行空间合束,得到单个子模块在快轴方向的光参数积(BPPFA)为6.72 mm·mrad,慢轴方向的光参数积(BPPSA)26.95 mm·mrad。使用8个子模块分别在快轴方向和慢轴方向进行空间合束,8个子模块的输出光束可根据接收端光斑需求进行一定范围的调节。使用焦长分别为1.1 m快轴柱透镜(FA cylindrical lens)和1.6 m的慢轴柱透镜(SA cylindrical lens)分别对快轴和慢轴方向进行二次准直,激光系统光路如图2所示。

      图  2  激光系统光学仿真

      Figure 2.  Optical simulation of laser system

      影响接收端光斑不均匀度的因素有:光束填充因子、接收端光斑尺寸定义、空间合束反射镜的角度偏转、准直透镜的离焦距离等。空间合束填充因子过小将导致8个子模块输出光斑的间距变大,均匀度降低,每个模块的输出光束在接收端的光场分布如图3(a)所示。填充因子过大将导致调节反射镜遮挡光束,降低合束效率。以峰值强度的10%、30%、50%尺寸作为评判有效窗口尺寸的标准时,对应光斑尺寸分别为0.45 m×0.56 m、0.44 m×0.49 m、0.40 m×0.46 m,光场分布如图3(b)所示。考虑到接收端光电池尺寸、光斑不均匀度和功率需求的平衡,以峰值强度的30%尺寸作为实验的有效窗口尺寸,有效窗口内功率占比约为94%。下文仿真中皆以0.44 m×0.49 m定义为接收端光斑为有效窗口尺寸。

      图  3  接收端的光学仿真。(a) 8个子模块输出光束的光场分布;(b)激光系统输出光束在不同尺寸内的光场分布

      Figure 3.  Optical simulation at the receiver. (a) Optical field distribution of output beams from eight modules respectiveliy; (b) Optical field distribution of laser system in different sizes

      多个子模块输出光束的调节、准直透镜的离焦以及每个子模块输出功率的控制,均可对接收端光斑均匀性进行一定程度的优化。反射镜的角度偏转会导致远场相邻光斑重叠或间距变大,影响光束空间强度分布。

      反射镜以图2中的z轴为中心每偏转0.01°,接收端光平面上单个光斑的移动距离为5 mm。由反射镜的调节精度限制,每个光束偏转角度范围−0.02°~0.02°,间隔0.01°,通过调节8个子模块输出光束的角度偏转来匀化光斑。8个子模块输出光束分别以不同偏转角度进行优化组合得到的不均匀度分布排列如图4(a)所示,8个模块输出光束偏转角度分别为−0.02°,−0.01°,0.01°,0.02°,−0.02°,−0.01°,0.01°,0.02°时,光斑不均匀度达到最小为0.212,8个子模块输出光束偏转角度分别为0.02°,−0.02°,0.02°,−0.02°,0.02°,−0.02°,0.02°,−0.02°时,光斑不均匀度达到最大为0.332。光斑不均匀度达到最小时的光场分布如图4(b)所示,边缘光斑往中间聚拢,8个光斑间距变小,空间强度差值最小。光斑不均匀度达到最大时的光场分布如图4(c)所示,相邻光斑两两叠加,空间强度差值最大。

      图  4  角度偏转对接收端光场分布的影响。(a) 8个子光束分别以不同偏转角度进行优化组合得到的不均匀度分布;(b) 光斑不均匀度达到最小值时的光场分布;(c) 光斑不均匀度达到最大值时的光场分布

      Figure 4.  The effect of angle deflection on the optical field distribution at the receiver. (a) The unevenness distribution was obtained by optimizing the combination of 8 modules with deflection angles respectively; (b) Optical field distribution when the spot unevenness reaches the minimum; (c) Optical field distribution when the spot unevenness reaches the maximum

      接收端光斑空间强度分布受柱透镜的离焦距离影响,以快轴柱透镜为参考面前后移动透镜,沿光束传播方向为正。均匀度随透镜移动变化如图5(a)所示,柱透镜从出光口沿着光束传播方向移动,不均匀度先减小后增大,功率占比随着移动距离的增大而增大。当柱透镜在出光口处,8个光斑往中间聚集,部分光斑重叠,空间强度差值变大,不均匀度为0.227,光场分布如图5(b)所示。当柱透镜离焦距离为−0.02 m时,8个光斑交叠部分变少,空间强度差值变小,光斑不均匀度达到最小为0.218,如图5(c)所示。当透镜继续往光束传播方向移动,光斑开始分散,相邻光斑间距越大,光斑不均匀度增大,光场分布如图5(d)所示。

      图  5  FA柱透镜离焦距离对接收端光场分布的影响。(a)光斑不均匀度和功率占比随透镜移动距离的变化;(b)透镜沿光束传输相反方向移动至出光口(−0.08 m)时的光场分布图,其不均匀度为0.227;(c)光斑不均匀度达到最小值0.218时的光场分布;(d)透镜沿光束传输方向移动距离为0.08 m时的光场分布,不均匀度为0.237

      Figure 5.  The effect of defocusing of FA cylindrical lens on optical field distribution at receiver. (a) The relationship between the unevenness and the moving distance of lens; (b) The optical field distribution when the lens moves in the opposite direction of beam propagation to the beam outlet (−0.08 m), and the unevenness is 0.227; (c) The unevenness reaches the minimum which is 0.218; (d) The optical field distribution of the lens with a distance of 0.08 m in the direction of beam transmission, and the unevenness is 0.237

      激光束远场空间强度分布为中间强边缘弱,分别调节每个子模块的输出功率可降低接收端光斑不均匀度。每个子模块功率变化范围135 ~165 W,间隔6 W。8个模块分别以不同输出功率进行优化组合得到的不均匀度分布排列如图6(a)所示,8个模块输出功率分别为165 W,157.5 W,157.5 W,165 W,165 W,157.5 W,157.5 W,165 W时,光斑不均匀度达到最小为0.207。8个模块输出功率分别为135 W,165 W,165 W,135 W,135 W,165 W,165 W,135 W时,光斑不均匀度达到最大为0.241。光斑不均匀度达到最小时的光场分布如图6(b)所示,中间4个子模块输出功率略低于边缘,空间强度差值最小。光斑不均匀度达到最大时的光场分布如图6(c)所示,边缘模块输出功率低于中间且功率差值达到最大时,空间强度差值最大。

      图  6  各个模块功率变化对接收端光场分布的影响。(a) 8个模块分别以不同输出功率进行优化组合得到的不均匀度分布;(b) 光斑不均匀度达到最小值时的光场分布;(c) 光斑不均匀度达到最大值时的光场分布

      Figure 6.  The influence of the power variation of each module on the optical field distribution of the receiver. (a) The unevenness distribution was obtained by optimizing the combination of 8 modules with different output power respectively; (b) Optical field distribution when the spot unevenness reaches the minimum; (c) Optical field distribution when the spot unevenness reaches the maximum

      激光系统直接输出矩形光斑,无光纤耦合,光斑形状与光电池完全匹配,提高了电池阵布片率。经过优化后的激光系统直接输出光束的光强分布曲线如图7(a)所示,在峰值功率10%、30%、50%尺寸内对应功率占比分别为98%、94%、90%,光斑不均匀度分别为0.434、0.207、0.162。激光系统输出光束在接收端的光场分布如图7(b)所示,激光系统输出光束在接收端光斑均匀性和有效窗口内的收光比较高。

      图  7  不同光束的远场光斑和光强分布曲线。(a)短距离LWPT激光系统输出光束在接收端的光强分布曲线;(b) 短距离LWPT激光系统输出光束在接收端的光斑

      Figure 7.  The far-field spots and intensity distribution curve of different beams. (a) The far-field intensity distribution curve of the output beam from diode laser system for short distance LWPT at the receiver; (b) The far-field spots of the output beam from diode laser system for short distance LWPT at the receiver

    • 为验证LWPT设计方案的可行性,搭建了LWPT实验装置。单个子模块在工作电流下测量得到BPPFA=6.55 mm mrad, BPPSA=30.1 mm mrad。BPPFA理论值与测量值误差较小,可视为测量误差。BPPSA的理论值与测量值相差较大,分析其原因是在合束时慢轴指向性差,导致慢轴方向光斑变大。当操作电流为14 A时,12个半导体激光芯片的合束效率97.4% (反射镜遮挡导致2.6%的效率损失)。

      激光系统输出光束的LIV曲线如图8(a)所示,当输入电流为14 A时,激光系统输出功率为1162 W。8个子模块合束效率为99%,激光系统光学损耗为3.6%。文中使用的半导体激光芯片的实际电光转换效率为49%,若使用条宽为350 μm、效率为65%的半导体激光芯片,激光系统的电光效率预计可提升至62%。图8(b)为激光系统的中心波长和谱宽随电流变化关系,工作电流下输出光束的中心波长为807.6 nm,谱宽为2.6 nm。

      图  8  激光系统输出特性。(a)激光系统LIV曲线;(b)激光系统光谱特性随电流的变化关系

      Figure 8.  Laser system output characteristics. (a) LIV curve of laser system; (b) The spectral characteristics of the laser system vs the operating current

      14 A电流下8个模块输出光束在接收端的光场分布如图9(a)所示,多个子模块光斑形状不规则。由于首次对条宽为350 μm半导体激光芯片进行手动快轴准直的采样系统不标准,各芯片准直时指向性有差异,导致光束以光轴为中心出现不同程度的旋转。12个芯片输出光束的偏转角度不相同,空间合束光斑叠加后出现不规则光斑。图9(b)为工作电流下激光系统输出光束传输20 m后的光斑分布,光斑不均匀度为0.327。不均匀度偏大的原因:单个模块输出光束慢轴方向的光斑尺寸偏大,导致接收端整体光斑在慢轴方向部分重叠,空间强度差值变大,不均匀度增大。单个光斑的形状不规则,导致整体光斑出现空隙,不均匀度变大。

      图  9  工作电流下激光系统输出光束传输20 m时有效窗口内的光场分布。(a) 8个子模块输出光束传输20 m的光场分布;(b) 激光系统输出光束传输20 m的光场分布,光斑尺寸为0.44 m×0.49 m

      Figure 9.  Measure of optical field distribution which is transmitted beyond 20 m under working current. (a) Optical field distribution of 20 m transmitted by 8 sub-beams; (b) The optical field distribution of laser system, which is transmitted beyond 20 m, and the spot size is 0.44 m×0.49 m

      根据以上实验结果,采用图9(a)中均匀度较高的第8个光斑作为子模块进行优化仿真设计,不均匀度有望降至0.242,接近图7(b)的理论结果。仿真优化得到峰值功率30%尺寸时,有效窗口尺寸为0.54 m×0.46 m,光斑尺寸可根据准直透镜的移动进行小范围调节,其光场分布如图10所示。多光束调节对于设备精度要求较高,未来可在小反射镜上装上高精度智能调节装置,根据无人机的飞行距离和光斑尺寸需求进行动态调整。

      图  10  激光系统优化后在传输距离为20 m处的光场分布

      Figure 10.  The optical field distribution of laser system after optimizing, which is transmitted beyond 20 m

    • 为提高LWPT系统发射端的电光效率、接收端光斑均匀性、有效窗口收光比,基于合束效率较高的空间合束设计了一套高功率高效率半导体激光系统。利用长焦长柱透镜进行二次准直并直接输出,无需光纤耦合,接收端光斑与矩形电池形状相匹配,有利于提高接收端电池的转换效率及简化电源管理。利用多光束指向性可调节的特点,通过调节各模块输出光束角度偏转、功率和长焦长柱透镜离焦距离等,可将接收端光斑不均匀度优化至0.207,有效窗口内功率占比大于94%。搭建了千瓦级激光无线能量传输实验装置,激光系统输出功率为1162 W,传输20 m,接收端电池尺寸为0.44 m×0.49 m,接收端光斑不均匀度为0.327,有效窗口内功率占比大于90%。上述工作对采用高效率半导体激光器作为LWPT的发射光源的实际应用提供了指导作用。

参考文献 (15)

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